序論：在您撰寫(xiě)焊接工藝論文時(shí)，參考他人的優(yōu)秀作品可以開(kāi)闊視野，小編為您整理的7篇范文，希望這些建議能夠激發(fā)您的創(chuàng)作熱情，引導(dǎo)您走向新的創(chuàng)作高度。

第1篇

根據(jù)L450M管線鋼的化學(xué)成分及力學(xué)性能，返修工藝打底焊采用伯樂(lè)公司生產(chǎn)的BOEHLERFOXCELE6010、φ3.2mm焊條，填充、蓋面焊采用低氫型焊條E5515—G，φ3.2mm，熔敷金屬的化學(xué)成分如表3所示。

2.返修焊接工藝

（1）缺陷的清除和坡口制

備根據(jù)射線底片上的缺陷種類(lèi)、位置、深度及缺陷大小測(cè)量出缺陷所在的位置，并根據(jù)缺陷的性質(zhì)和部位，使用角向磨光機(jī)對(duì)缺陷進(jìn)行徹底的清除，并把坡口兩邊50mm區(qū)域內(nèi)及坡口面的油銹等雜質(zhì)清理干凈。對(duì)清理完的地方，還要通過(guò)表面探傷加以確認(rèn)，合格后方可施焊。清除缺陷后，用角向磨光機(jī)將返修部位打磨，打磨后的兩端及表面過(guò)渡要平緩，寬度要均勻，便于施焊緩坡凹槽。如需全壁厚返修，應(yīng)開(kāi)V形坡口，坡口形式如附圖所示。

（2）返修工藝

為了滿足焊接施工的需要，保證返修后能得到良好的焊縫成形和接頭性能，必須采用合適的焊接參數(shù)。具體焊接參數(shù)如表4所示。

（3）返修工藝要點(diǎn)

主要包括以下幾個(gè)方面：第一，為避免出現(xiàn)冷裂紋，焊前必須將返修部位坡口兩側(cè)100mm區(qū)域預(yù)熱，預(yù)熱溫度為120~160℃，坡口兩邊預(yù)熱要均勻，施焊過(guò)程中層間溫度控制在120~250℃內(nèi)。第二，焊前焊條應(yīng)進(jìn)行350~400℃烘干，纖維素焊條烘干溫度70~80℃，并在保溫筒內(nèi)存放，隨用隨取。坡口附近的鐵銹、油污應(yīng)仔細(xì)清理干凈，以降低焊縫的含氫量，避免產(chǎn)生冷裂紋。第三，返修時(shí)SMAW根焊、填充蓋面都采用向上焊。根焊時(shí)，采用小鋸齒形運(yùn)條方式，短弧向上焊接。焊接過(guò)程中控制熔孔大小始終保持一致，以保證焊縫成形良好。第四，必須嚴(yán)格按照焊接工藝要求進(jìn)行返修，要一次性完成返修焊縫，焊層焊接的時(shí)間間隔要＜10min。如焊道中出現(xiàn)的非裂紋性缺陷，可直接返修。裂紋長(zhǎng)度小于焊縫長(zhǎng)度8%，采用返修工藝進(jìn)行返修；裂紋長(zhǎng)度大于焊縫長(zhǎng)度8%時(shí)，所有帶裂紋焊縫必須切除。焊縫在同一部位的返修不得超過(guò)一次，否則將全部焊縫切除。第五，為保證返修一次合格，返修工作要選擇技術(shù)水平較高的、責(zé)任心強(qiáng)的焊工進(jìn)行返修。完成返修工作后，焊縫余高不應(yīng)低于母材，打磨圓滑過(guò)渡，去除渣皮、飛濺物等，清理干凈焊縫表面。第六，返修時(shí)只有在環(huán)境溫度≥-20℃，環(huán)境風(fēng)速≤8m/s，環(huán)境濕度≤90%RH的條件下才能進(jìn)行，如出現(xiàn)其中任一情況不符合要求，應(yīng)采取可靠的防護(hù)措施，否則禁止進(jìn)行返修。

3.焊接試驗(yàn)

（1）無(wú)損檢測(cè)

根據(jù)SY/T4109—2005標(biāo)準(zhǔn)，返修焊縫進(jìn)行X射線探傷，未發(fā)現(xiàn)缺陷，達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)中Ⅱ級(jí)要求。

（2）力學(xué)性能試驗(yàn)

根據(jù)SY/T4103—2006《鋼制管道焊接及驗(yàn)收》標(biāo)準(zhǔn)，并結(jié)合本工程設(shè)計(jì)文件的要求，對(duì)返修焊口試樣進(jìn)行了拉伸、彎曲試驗(yàn)、低溫沖擊、刻槽錘斷試驗(yàn)。拉伸試驗(yàn)：取4塊試樣進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如表5所示。試樣抗拉強(qiáng)度數(shù)值較高，滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。彎曲試驗(yàn)：彎曲試樣8塊，進(jìn)行側(cè)彎試驗(yàn)。焊接接頭沒(méi)有出現(xiàn)裂紋，試驗(yàn)結(jié)果合格。低溫沖擊試驗(yàn)：低溫沖擊試驗(yàn)結(jié)果如表7所示。結(jié)果表明，焊縫中心是焊接接頭低溫沖擊性能較低的部位，但是滿足設(shè)計(jì)文件要求?？滩坼N斷試驗(yàn)：刻槽試樣長(zhǎng)約230mm，寬25mm，用鋼鋸在試樣兩側(cè)焊縫端面中心（以根焊道為準(zhǔn)）鋸槽，每個(gè)刻槽深度約為3mm?？滩坼N斷試樣斷裂面完全熔合和焊透，無(wú)其他缺陷。

4.結(jié)語(yǔ)

第2篇

1．1焊接接頭的型式及特征柔板尺寸為（11000×1200×22）mm，最大變形撓度為800mm。由于柔板主體既要有較高的強(qiáng)度又要有足夠的韌性，故材料選用抗拉強(qiáng)度大于800MPa的T－1鋼；由于鑄鋼件力學(xué)性能的各向異性并不顯著，且此部位需要流線型造型，因此與柔板連接的底座選擇鑄鋼件，為滿足強(qiáng)度要求選用14mm厚的ZG310－570；采用T型接頭、單V型坡口、金屬焊接位置為平角焊的接頭形式。

1．2基材的焊接性分析T－1鋼是一種低合金高強(qiáng)鋼，其抗拉強(qiáng)度大于800MPa，并含有一定量的合金元素及微合金化元素。其焊接性不同于碳鋼，主要體現(xiàn)在熱影響區(qū)組織與性能的變化對(duì)焊接熱輸入比較敏感和淬硬傾向大，易產(chǎn)生冷裂紋。ZG310－570是一種中碳鋼，淬硬傾向較大，在熱影響區(qū)容易產(chǎn)生低塑性的馬氏體組織，當(dāng)焊件剛性較大或焊接材料、工藝參數(shù)選擇不當(dāng)時(shí)，容易產(chǎn)生冷裂紋。根據(jù)國(guó)際焊接學(xué)會(huì)推薦的碳當(dāng)量CE（IIW）計(jì)算公式和日本JIS標(biāo)準(zhǔn)（適用規(guī)定：低碳調(diào)質(zhì)低合金高強(qiáng)鋼）T－1鋼的碳當(dāng)量計(jì)算公式，計(jì)算得出ZG310－570鑄鋼的碳當(dāng)量為0．81，T－1鋼的碳當(dāng)量為0．53。這說(shuō)明這兩種鋼材焊接時(shí)易于淬硬，若焊接工藝選用不當(dāng)，熱影響區(qū)易形成硬而脆的馬氏體組織，使接頭的塑韌性下降，耐應(yīng)力腐蝕性能惡化，產(chǎn)生冷裂紋的傾向增加。因此需預(yù)熱，且需采用較小的熱輸入。

1．3焊絲和焊接方法的選擇T－1和ZG310－570組織分類(lèi)都屬于珠光體鋼，它們的熱物理性能沒(méi)有很大差別，僅是合金化程度不同。為獲得優(yōu)質(zhì)的焊接接頭，一般按照異種鋼合金化程度較高的鋼來(lái)選擇金屬焊接方法和制定焊接工藝。碳（或碳當(dāng)量）是決定珠光體鋼在焊接時(shí)淬火傾向的主要因素，一般應(yīng)按異種鋼中碳（或碳當(dāng)量）最少的鋼來(lái)選擇金屬焊接材料。其焊前預(yù)熱或焊后熱處理的工藝參數(shù)按異種鋼合金化程度較高者選用。由于低碳調(diào)質(zhì)鋼焊后一般不進(jìn)行熱處理，故選擇焊接材料時(shí)要求焊縫金屬在焊態(tài)下具有接近母材的力學(xué)性能。但在特殊情況下，如結(jié)構(gòu)剛度或拘束度很大、冷裂紋難以避免時(shí)，必須選擇熔敷金屬?gòu)?qiáng)度比母材稍低的金屬焊接材料作填充金屬。綜上所述，焊絲選用ER50－6，因T－1鋼為調(diào)質(zhì)狀態(tài)，只要加熱溫度超過(guò)回火溫度，其性能就會(huì)發(fā)生變化。因此焊接時(shí)因熱作用使熱影響區(qū)的局部強(qiáng)度和韌性下降是不可避免的。強(qiáng)度級(jí)別越高，這個(gè)問(wèn)題越突出，所以對(duì)焊后不再進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理的柔板應(yīng)選擇能量密度較大的焊接方法，如熔化極氣體保護(hù)焊。

1．4T－1鋼的抗裂試驗(yàn)、預(yù)熱溫度和層間溫度的確定因T－1鋼的合金化程度較高，所以抗裂試驗(yàn)、預(yù)熱溫度和層間溫度的確定由T－1鋼決定。又因T－1鋼易出現(xiàn)冷裂紋，因此采用“斜Y型坡口焊接裂紋試驗(yàn)方法”測(cè)試T－1鋼最低預(yù)熱溫度和最高層間溫度。將T－1板加工至選用厚度，焊絲選用ER50－6，直徑為Φ1．2mm，保護(hù)氣體為CO2，電流為240A，電壓為32V，焊接速度為28cm／min。試驗(yàn)選取預(yù)熱溫度為120℃，未出現(xiàn)裂紋。實(shí)際工作中采用預(yù)熱溫度＞130℃。為防止組織發(fā)生變化，預(yù)熱溫度不得大于220℃，層間溫度也應(yīng)控制在＜220℃。施焊過(guò)程中未發(fā)現(xiàn)裂紋。

1．5T－1與ZG310－570異種鋼的焊接工藝焊前采用火焰預(yù)熱，預(yù)熱溫度最小為100℃，金屬焊接時(shí)層間溫度控制在最大200℃，采用純度大于99％的CO2混合氣體保護(hù)焊焊接，流量為15L／min～20L／min。焊絲為ER50－6，金屬焊接的打底電流為120A～150A，電壓為18V～20V，焊接速度為10cm／min～15cm／min；填充蓋面電流為240A～270A，電壓為25V～27V，焊接速度為30cm／min～50cm／min。采用多層多道焊。

2T－1與ZG310－570異種金屬焊接接頭的性能分析

T－1與ZG310－570異種金屬焊接接頭熔敷金屬的化學(xué)成分，與焊絲的化學(xué)成分相比，熔敷金屬的化學(xué)成分并未出現(xiàn)明顯的變化，且熔敷金屬中C、P和S的含量較低。表5為熔敷金屬的力學(xué)性能，從表中可以看出熔敷金屬的各項(xiàng)力學(xué)性能符合實(shí)際生產(chǎn)中的使用要求。

3結(jié)論

第3篇

可以將汽車(chē)后橋采用沖壓方式的焊接工藝。相比較兩種汽車(chē)后橋材料SAPH441與Q235兩種板材，適合的將SAPH441板材作為汽車(chē)后橋材料。這種板材力學(xué)性能相當(dāng)好，是由低碳合金鋼來(lái)打造的，相比較Q235后橋板材的強(qiáng)度，SAPH441的強(qiáng)度大概高出Q235約百分之二十五左右。除此之外，SAPH441在焊接性能上也高于Q235。但是在SAPH441焊接過(guò)程中，容易因?yàn)榘宀臉?gòu)成中包含了碳錳兩種元素而出現(xiàn)淬硬性，這就容易造成焊接過(guò)程中有缺陷，這樣就會(huì)降低SAPH441的焊接性。因此，在進(jìn)行SAPH441的焊接時(shí)，一定要采取相應(yīng)的措施對(duì)這種缺陷進(jìn)行補(bǔ)救。除了汽車(chē)后橋材料的選擇，還有一個(gè)極為重要的后橋零部件，它負(fù)責(zé)傳遞力及力矩，是后橋連接的一個(gè)部件，這個(gè)部件就是變形軸管?？紤]到變形軸管的功能與起到的作用，一定要選擇汽車(chē)后橋所規(guī)定的力學(xué)性能材料。除此之外，汽車(chē)軸管承受了后橋大部分的受力，因此容易出現(xiàn)變形，在進(jìn)行材料的選擇時(shí)，一定還要考慮到材料的可塑及可焊性。考慮到成本的問(wèn)題，在進(jìn)行材料的選擇時(shí)，要采用材料使用要求合格的，相對(duì)的又能節(jié)省成本的。

2后橋殼類(lèi)別及焊接工藝設(shè)計(jì)

第一類(lèi)：橋殼為三段式橋殼，即主體部分為橋殼法蘭盤(pán)、變形軸管、橋殼中段（橋殼中段上下半殼、加強(qiáng)圈、帽殼）。優(yōu)點(diǎn)：產(chǎn)品焊縫較少，焊接應(yīng)力小、密封性好，焊接工藝簡(jiǎn)單。缺點(diǎn)：成本較高。焊接工藝為：（1）點(diǎn)定、焊接橋殼中段上下半殼與加強(qiáng)圈；（2）橋殼與加強(qiáng)圈焊接完畢后與帽殼焊接；（3）橋殼中段與變形軸管使用專(zhuān)機(jī)自動(dòng)焊接環(huán)焊縫；（4）橋殼中段與變形管焊接后機(jī)加工變形管兩端；（5）使用壓裝專(zhuān)機(jī)將橋殼法蘭盤(pán)壓入變形管兩端并在壓裝專(zhuān)機(jī)上使用二氧化碳保護(hù)焊點(diǎn)定；（6）將壓裝點(diǎn)定后的橋殼法蘭盤(pán)使用專(zhuān)機(jī)自動(dòng)焊接環(huán)焊縫。（7）根據(jù)橋殼設(shè)計(jì)情況使用專(zhuān)用支架工裝點(diǎn)定焊接各油管支架及鋼板彈簧支座。

第二類(lèi)：橋殼為上下半殼扣合焊接結(jié)構(gòu)。此種結(jié)構(gòu)中有兩種結(jié)構(gòu)：結(jié)構(gòu)1型：上下半殼扣合無(wú)鑲塊結(jié)構(gòu)。結(jié)構(gòu)2型：上下半殼扣合有鑲塊結(jié)構(gòu)。兩種結(jié)構(gòu)的主要區(qū)別在沖壓上下半殼扣合焊接有無(wú)三角鑲塊。產(chǎn)品主體結(jié)構(gòu)為：橋殼法蘭盤(pán)，上、下半殼，加強(qiáng)圈、帽殼。結(jié)構(gòu)1型優(yōu)點(diǎn)：主體為沖壓成型成本較低。缺點(diǎn)：焊縫較第一類(lèi)結(jié)構(gòu)長(zhǎng)、焊接變形量大。結(jié)構(gòu)2型優(yōu)點(diǎn)：上下半殼、鑲塊均為沖壓焊接結(jié)構(gòu)、板材利用率高，成本最少。缺點(diǎn)：三角鑲塊為焊接應(yīng)力集中區(qū)，易出現(xiàn)焊縫開(kāi)裂等問(wèn)題。對(duì)焊接質(zhì)量要求較高，一般要求熔深達(dá)到60%以上，應(yīng)力集中點(diǎn)要求90%或更高。焊接工藝：（1）點(diǎn)定上下半殼、加強(qiáng)圈、橋殼法蘭盤(pán)；（2）（結(jié)構(gòu)2）點(diǎn)定四塊三角鑲塊（結(jié)構(gòu)1無(wú)此工藝步驟）；（3）使用專(zhuān)機(jī)焊接上下半殼直縫焊道；（4）手工或使用專(zhuān)機(jī)焊接三角鑲塊焊道（結(jié)構(gòu)1無(wú)此工藝步驟）；（5）使用專(zhuān)機(jī)自動(dòng)焊接加強(qiáng)圈環(huán)焊縫；（6）使用專(zhuān)機(jī)定位壓緊帽殼并自動(dòng)焊接帽殼環(huán)焊縫；（7）使用專(zhuān)機(jī)自動(dòng)焊接橋殼法蘭盤(pán)環(huán)焊縫；（8）根據(jù)橋殼設(shè)計(jì)情況使用專(zhuān)用支架工裝點(diǎn)定焊接各油管支架及鋼板彈簧支座。

3焊絲選型及工藝參數(shù)設(shè)定

焊絲選型：根據(jù)板材的性能查找《焊接手冊(cè)》中表2-1-1常見(jiàn)結(jié)構(gòu)鋼力學(xué)性能及匹配焊接材料選用焊絲型號(hào)。如選用Q235板材的C、D級(jí)需要使用焊絲型號(hào)ER50-6。選型原則為：焊絲性能大于板材性能。工藝參數(shù)設(shè)定：皮卡車(chē)型的后橋殼板材厚度一般為5mm左右，焊絲一般選用直徑為1.2mm，焊接過(guò)程采用短路過(guò)渡，電流設(shè)定范圍為180-240A，電壓設(shè)定值為參考值（上下浮動(dòng)為2V），計(jì)算公式為：200A以下，U=0.04I+16，200A以上，U=0.04I+20。

4后橋殼焊接密封性檢驗(yàn)及焊接強(qiáng)度檢驗(yàn)

由于后橋殼為驅(qū)動(dòng)橋?qū)驓さ拿芊庑砸筝^高，所以焊接完成后必須100%進(jìn)行密封檢驗(yàn)?，F(xiàn)一般均采用高壓充氣后浸水試漏檢驗(yàn)，如出現(xiàn)焊接不良導(dǎo)致的密封不良，可采用補(bǔ)焊焊接。如需補(bǔ)焊的焊道較長(zhǎng)大于50mm需要斷續(xù)焊接避免補(bǔ)焊量過(guò)大導(dǎo)致的橋殼整體出現(xiàn)彎曲變形，導(dǎo)致產(chǎn)品報(bào)廢。焊接強(qiáng)度檢驗(yàn)：采用剖切試驗(yàn)。第一步采用火焰切割將焊道剖開(kāi)，第二步使用銑床將焊道銑出光亮面，第三步使用200目金相砂紙打磨光亮面，對(duì)焊道剖切面拋光，第四步使用4%的硝酸酒精浸泡。第五步對(duì)焊道熔深測(cè)量計(jì)算熔深并出具檢驗(yàn)報(bào)告。

5結(jié)束語(yǔ)

第4篇

1.1焊接變形原因

焊接的熱過(guò)程是導(dǎo)致殘余應(yīng)力和塑性應(yīng)變的根源。在焊接過(guò)程中,焊接熱過(guò)程對(duì)焊接質(zhì)量和焊接效率的影響,主要來(lái)自以下幾個(gè)方面的深層次原因:(1)在焊接件上,熔池的形狀和尺寸直接影響焊接質(zhì)量,而熔池大小與尺寸作用到焊接件上的熱量分布和大小息息相關(guān);(2)焊接的熱過(guò)程包含加熱和冷卻兩個(gè)過(guò)程,這兩個(gè)過(guò)程中的加熱和冷卻參數(shù)會(huì)直接影響熔池的相變過(guò)程,對(duì)金屬的凝固產(chǎn)生重要的影響,對(duì)熱影響區(qū)的金屬組織產(chǎn)生一定的破壞;(3)焊接中的熱過(guò)程直接決定熱量的輸入過(guò)程和熱量的傳遞效率,這直接導(dǎo)致焊接的母材的熔化速度;(4)焊接的熱過(guò)程如果不均勻,會(huì)對(duì)金屬構(gòu)件各部分產(chǎn)生不同的熱響應(yīng),導(dǎo)致出現(xiàn)不同的應(yīng)力,產(chǎn)生應(yīng)力形變。從以上理論探討,我們可知在金屬構(gòu)件焊接過(guò)程中出現(xiàn)變形,主要是由于焊接熱源是處于局部加熱,使得鋁合金構(gòu)件上的熱量分布存在差異,在構(gòu)件與母材之間的焊縫區(qū)域附近熱量吸收的較多,引起周?chē)X合金材料和母材都出現(xiàn)一定程度的受熱膨脹,而遠(yuǎn)離焊縫區(qū)域的鋁合金材料和母材材料由于吸收到的熱量相對(duì)較少,發(fā)生的體積膨脹相對(duì)較小甚至不發(fā)生體積膨脹,使得焊縫區(qū)域的體積膨脹過(guò)程受到一定的抑制,導(dǎo)致焊接過(guò)程中,焊接構(gòu)件和母材之間出現(xiàn)瞬間的熱變形,但是當(dāng)鋁合金構(gòu)件在焊接過(guò)程中產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力超過(guò)了自身材料的彈性極限后,會(huì)出現(xiàn)一定的塑性應(yīng)變,當(dāng)焊接過(guò)程結(jié)束之后,焊接件又逐步冷卻而產(chǎn)生殘余變形。

1.2焊接變形分類(lèi)

從機(jī)械領(lǐng)域考慮整個(gè)焊接過(guò)程,可以將焊接過(guò)程中出現(xiàn)的變形分為瞬間變形和殘余變形。其中,焊接過(guò)程瞬間熱變形分為三種,依次是面內(nèi)位移、面外位移和相變組織形變。焊后殘余變形分為面內(nèi)變形和面外變形兩大類(lèi),面內(nèi)變形又分為焊縫縱向收縮、焊縫橫向收縮、回轉(zhuǎn)變形;面外變形又分為角變形、彎曲變形、扭曲變形。

1.3鋁合金的焊接性能分析

熟悉化學(xué)原理的人都清楚,各種鋁合金的化學(xué)成分并不一致,導(dǎo)致不同鋁合金的物理性能和化學(xué)性能存在一定的差異,但是,由相關(guān)研究試驗(yàn)并結(jié)合以上的焊接熱理論和焊接應(yīng)力應(yīng)變理論分析可知,鋁合金的焊接性能主要與鋁合金中的含鋁量和含鎂量有關(guān)。隨著含鎂量的增高,鋁合金強(qiáng)度增高,焊接性能改善;但是,當(dāng)含鎂量超過(guò)7%的極限值之后,鋁合金容易出現(xiàn)應(yīng)力集中,降低焊接性能。但是,鋁合金與其他金屬相比,由于在空氣中或者是進(jìn)行焊接時(shí),比較容易與氧反應(yīng)被氧化,生產(chǎn)的氧化鋁薄膜由于熔點(diǎn)高,在焊接時(shí)會(huì)阻礙焊接過(guò)程;焊接過(guò)程中,在接頭內(nèi)容以出現(xiàn)一些焊接缺陷,因此,在焊接前需要進(jìn)行表面處理后盡快進(jìn)行焊接。此外,由于鋁合金的其他物理化學(xué)性能如熱導(dǎo)率、比熱等比鋼大,在焊接時(shí)容易造成較多的焊接熱量的流失,因此,在焊接時(shí)需要采用高度集中的熱源進(jìn)行焊接,才能有效提升焊接質(zhì)量,降低應(yīng)力形變的出現(xiàn)。

1.4鋁合金構(gòu)件焊接變形控制措施

從上述對(duì)鋁合金構(gòu)件焊接性能和焊接熱過(guò)程的分析,對(duì)于鋁合金構(gòu)件在焊接過(guò)程中出現(xiàn)的瞬間變形和焊接結(jié)束后出現(xiàn)的殘余變形,需要采取一定的控制措施,減少變形甚至是消除變形,促進(jìn)鋁合金構(gòu)件在裝備整體結(jié)構(gòu)中發(fā)揮應(yīng)用的作用。在鋁合金構(gòu)件設(shè)計(jì)階段結(jié)合整體裝備,做好其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)并采取優(yōu)質(zhì)的焊接技術(shù),能夠顯著減小焊接變形量。為此,我們可以從兩個(gè)階段進(jìn)行鋁合金焊接變形量的控制。一個(gè)階段是設(shè)計(jì)階段,另一個(gè)是制造階段。在設(shè)計(jì)階段,主要遵循如下幾個(gè)原則即可實(shí)現(xiàn)在設(shè)計(jì)過(guò)程做好對(duì)鋁合金焊接變形的有效控制:首先是要對(duì)焊接的工藝進(jìn)行有效的設(shè)計(jì)與選擇,一般在這個(gè)過(guò)程中,遵循的原則就是盡量選擇那些實(shí)踐反饋效果好應(yīng)用成熟的焊接工藝;其次,對(duì)于焊接過(guò)程中,鋁合金構(gòu)件和主體裝備結(jié)構(gòu)之間焊接縫隙的尺寸、形狀、布局以及位置都應(yīng)進(jìn)行有效的設(shè)計(jì),盡量通過(guò)好的焊縫設(shè)計(jì)鋁合金構(gòu)件在主體結(jié)構(gòu)上的位置,控制好焊縫的布局和位置,然后減少焊縫的數(shù)量,選擇最優(yōu)的焊縫尺寸,實(shí)現(xiàn)對(duì)焊接結(jié)束之后可能出現(xiàn)的殘余形變;最后,在設(shè)計(jì)過(guò)程中,需要做好一系列的仿真實(shí)驗(yàn)和小比例模型的模擬實(shí)驗(yàn),在實(shí)驗(yàn)檢驗(yàn)的基礎(chǔ)之上,確定最終的設(shè)計(jì)方案,以便正確指導(dǎo)鋁合金的焊接,減小甚至防止鋁合金構(gòu)件的焊接變形。在制造階段對(duì)鋁合金構(gòu)件焊接變形的控制,主要是指焊接準(zhǔn)備過(guò)程、焊接過(guò)程和焊接結(jié)束之后的過(guò)程中進(jìn)行控制。首先,在焊接準(zhǔn)備過(guò)程中,需要對(duì)焊接工藝設(shè)計(jì)到的參數(shù)進(jìn)行詳細(xì)的熟記,并對(duì)相關(guān)的理論知識(shí)做到熟記于心。另外,在焊接準(zhǔn)備過(guò)程中,需要預(yù)先對(duì)焊接構(gòu)件進(jìn)行一定的拉伸然后再采取剛性固定措施進(jìn)行組裝拼接,做好這些準(zhǔn)備工作是控制變形的前提;其次,在焊接過(guò)程中,除了要嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)的焊接工藝進(jìn)行焊接之外,還應(yīng)按照優(yōu)秀的焊接工藝實(shí)現(xiàn)對(duì)瞬時(shí)變形的控制,例如,采取那些能量密度高的熱源,對(duì)焊接過(guò)程中的焊接受熱面積進(jìn)行技術(shù)控制;最后,在焊接結(jié)束之后,應(yīng)加強(qiáng)對(duì)鋁合金構(gòu)件焊接水平的檢測(cè),一旦發(fā)現(xiàn)存在著殘余變形,及時(shí)采取加熱矯正或者是利用機(jī)械外力作用進(jìn)行矯正,達(dá)到對(duì)變形量的減小。

2鋁合金構(gòu)件焊接工藝優(yōu)化

對(duì)于鋁合金構(gòu)件在焊接過(guò)程中出現(xiàn)的焊接變形,可采取多種手段進(jìn)行。如在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)階段,可通過(guò)相關(guān)的應(yīng)力形變實(shí)驗(yàn),分析應(yīng)力出現(xiàn)的大小,結(jié)合設(shè)計(jì)的允許值,調(diào)節(jié)焊縫的尺寸,盡量降低焊縫的數(shù)量,對(duì)焊接后出現(xiàn)的殘余變形進(jìn)行控制;在焊接過(guò)程中,采取一定的反變形或者是剛性固定組裝的方法在焊前進(jìn)行預(yù)防;焊接結(jié)束之后,為了減小已經(jīng)出現(xiàn)的殘余變形,可以采取加熱矯正或者是利用機(jī)械外力進(jìn)行矯正的方法。當(dāng)然,最為有效的方法還是在相關(guān)變形研究理論的基礎(chǔ)之上,結(jié)合焊接試驗(yàn),對(duì)焊接工藝進(jìn)行一定的優(yōu)化,結(jié)合實(shí)際的鋁合金構(gòu)件進(jìn)行參數(shù)的設(shè)定,科學(xué)控制鋁合金構(gòu)件的焊接應(yīng)力變形,最終生產(chǎn)出符合設(shè)計(jì)要求的產(chǎn)品。對(duì)于鋁合金構(gòu)件的焊接,在焊接過(guò)程中,焊絲直徑、成分和表面質(zhì)量關(guān)系到焊縫金屬及熱影響區(qū)的力學(xué)性能,尤其是焊接變形。因此,選取合理的焊絲直徑,選擇表面質(zhì)量上等和化學(xué)成分達(dá)標(biāo)的焊絲就是優(yōu)化焊接工藝的主要步驟之一。在通常的情況下,為了保證焊接的質(zhì)量,主要選擇焊絲直徑大的焊絲。不過(guò),由于焊絲直徑選擇太大,對(duì)于薄板鋁合金構(gòu)件的焊接并不利。因此,在現(xiàn)有實(shí)踐的基礎(chǔ)之上,對(duì)于焊絲直徑的選擇一般是隨著鋁合金構(gòu)件厚度的增加而逐步增加。此外,在進(jìn)行平焊時(shí),焊絲直徑應(yīng)相對(duì)選大一點(diǎn);立焊或橫仰焊時(shí),則選擇較小直徑的焊絲。焊接電源作為焊接過(guò)程中的主要能量來(lái)源,為了使焊接質(zhì)量達(dá)標(biāo),在選擇電源種類(lèi)與極性時(shí),需要選取那些既能夠滿足焊接工藝需求,又能夠符合用戶物質(zhì)、經(jīng)濟(jì)和技術(shù)等條件的電源。

一般,由于直流電源的電弧具有較好的穩(wěn)定性、焊接質(zhì)量?jī)?yōu)和飛濺少等特點(diǎn),在鋁合金構(gòu)件的焊接時(shí)是作為首選的。選擇直流反接電源進(jìn)行焊接,能夠借助焊件金屬為負(fù)極的電弧產(chǎn)生的陰極霧化效果,對(duì)鋁合金構(gòu)件表面致密的氧化鋁薄膜產(chǎn)生快速熔化,而且在焊接過(guò)程中,能夠避免產(chǎn)生大量的焊渣和污染性氣體,不僅方便了焊工對(duì)反應(yīng)熔池的觀察,及時(shí)調(diào)整焊接的速度和角度,而且還能對(duì)焊工的職業(yè)健康危害程度有所下降。例如,在焊接6毫米的鋁合金薄板構(gòu)件時(shí),一般主要采用直流反接電源進(jìn)行焊接。對(duì)焊接工藝進(jìn)行優(yōu)化,目的就是為了使鋁合金構(gòu)件焊接的質(zhì)量和焊接形變?cè)谠试S的范圍之內(nèi)。由以上對(duì)鋁合金焊接熱過(guò)程和變形理論的分析和探討之后,我們發(fā)現(xiàn)選擇適宜的焊接電流,是優(yōu)化焊接的重要考慮方向。在焊接過(guò)程中,焊接電流是指流經(jīng)焊接回路的電流,這個(gè)電流的大小對(duì)焊接生產(chǎn)效率和焊接質(zhì)量有著直接的影響。一般為了提高焊接生產(chǎn)效率,在質(zhì)量保證前提下,選擇盡可能大的焊接電流,以達(dá)到提高焊接效率的目的。不過(guò),由于電流過(guò)大,引起熱量輸入過(guò)大和較大的電弧力存在而導(dǎo)致的焊縫熔深和余高增大,而且還會(huì)使熱影響區(qū)的晶粒變得粗大,出現(xiàn)應(yīng)力集中區(qū),使接頭的強(qiáng)度和承載能力下降。同時(shí),由于電流鍋小,電弧燃燒不充分不穩(wěn)定,容易形成氣孔和夾渣等焊接缺陷,使得焊接接頭的沖擊韌性降低,不利于焊接質(zhì)量的提升,因此,在焊接電流選擇上,還是需要通過(guò)實(shí)踐選取適宜的電流。由于電弧長(zhǎng)短對(duì)焊接質(zhì)量也有顯著影響,而電弧電壓決定電弧長(zhǎng)短,因此,在焊接時(shí),依據(jù)焊接試驗(yàn),需要控制好電弧電壓,產(chǎn)生適宜長(zhǎng)度的電弧長(zhǎng)度進(jìn)行焊接。例如,對(duì)于6mm厚度的鋁合金板材進(jìn)行焊接時(shí),焊接電流定義為170A,焊接電弧電壓為25V,通過(guò)實(shí)驗(yàn)論證,焊接接頭強(qiáng)度可以達(dá)到良好的效果。由焊接熱過(guò)程分析得到,在鋁合金構(gòu)件焊接過(guò)程中,為了實(shí)現(xiàn)對(duì)焊接變形量的控制與減小,一般應(yīng)采用能量密度高的焊接熱源,同時(shí),對(duì)焊接速度進(jìn)行優(yōu)化,保證焊接速度既不會(huì)過(guò)快也不會(huì)過(guò)慢。例如,從相關(guān)實(shí)踐表明,對(duì)于6mm厚度的鋁合金板材進(jìn)行焊接時(shí),焊接電流定義為170A,焊接電弧電壓為25V,通過(guò)此實(shí)驗(yàn)論證,焊接接頭強(qiáng)度可以達(dá)到良好的效果。

3總結(jié)

第5篇

1.1焊接材料

鋼結(jié)構(gòu)焊接工藝技術(shù)中運(yùn)用的主要工具有電焊條和引弧板。選擇焊接條時(shí)，其型號(hào)一定要嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)要求進(jìn)行，之后按照相關(guān)說(shuō)明書(shū)將焊接條進(jìn)行烘焙后，放入保溫桶內(nèi)以供之后取用。另外，在鋼結(jié)構(gòu)建筑焊接過(guò)程中，嚴(yán)禁使用焊芯生銹的一些焊條，同時(shí)酸堿性焊條不得混合在一起使用。最后，在焊接鋼結(jié)構(gòu)建筑的重要部位時(shí)適合選用堿性焊條。在焊接鋼結(jié)構(gòu)建筑部件需要采用坡口連接時(shí)，需要使用引弧板，而引弧板材質(zhì)的選擇一定要和所焊接部件的材質(zhì)相同。

1.2主要工具

鋼結(jié)構(gòu)建筑工程中使用焊接工藝技術(shù)時(shí)所需要的機(jī)具主要有焊鉗、焊條保溫桶、烘箱和電焊機(jī)等。

1.3焊接條件及要求

溫度較低時(shí)進(jìn)行焊接會(huì)造成熱量迅速散失，為此，當(dāng)鋼材厚度達(dá)到一定程度時(shí)，可以適當(dāng)采用多層焊接工藝技術(shù)。另外，為防止溫度的迅速降低，在進(jìn)行某條縫隙焊接時(shí)，一定要一次性完成，避免發(fā)生焊接中斷的現(xiàn)象。若發(fā)生中斷，應(yīng)進(jìn)行正確恰當(dāng)?shù)靥幚?。最后，在風(fēng)雪天氣環(huán)境下，應(yīng)盡可能避免焊接，若確實(shí)需要焊接，應(yīng)搭建帳篷等，之后在室內(nèi)進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)建筑的焊接。同時(shí)，焊接過(guò)程中要保證風(fēng)速在恰當(dāng)?shù)木窒薹秶畠?nèi)。焊接結(jié)束后，要運(yùn)用適當(dāng)材料使得焊接物體進(jìn)行緩慢的降溫。

2焊接變形的原因探討

2.1焊接變形的主要類(lèi)型

焊接變形主要是指鋼結(jié)構(gòu)在焊接中因高溫引起的變形和焊接結(jié)束后在鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件中出現(xiàn)的殘余變形問(wèn)題。在以上兩種焊接變形中，最影響焊接質(zhì)量莫過(guò)于焊接殘余變形。焊接殘余變形對(duì)鋼結(jié)構(gòu)建筑的影響具體可分為整體和局部變形，而依據(jù)變形的形狀特點(diǎn)又可分為角變形、波浪變形和扭曲變形等，局部變形又包括角變形和波浪變形，整體變形又包括扭曲變形等。在鋼結(jié)構(gòu)焊接過(guò)程中，最易發(fā)生變形類(lèi)型是整體變形。

2.2焊接變形的緣由

鋼結(jié)構(gòu)的剛度無(wú)疑是影響焊接變形的主要因素之一，鋼結(jié)構(gòu)的剛度主要是針對(duì)結(jié)構(gòu)體對(duì)彎曲及拉伸等變形的抵抗力而言的，而鋼結(jié)構(gòu)的剛度強(qiáng)弱則主要取決于鋼結(jié)構(gòu)尺寸的大小及其截面形狀。另外，焊接連接縫的所在位置和數(shù)量也在一定程度上影響著焊接變形的程度及狀況。在鋼結(jié)構(gòu)剛度不能達(dá)到一定的標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，應(yīng)將鋼結(jié)構(gòu)體的對(duì)稱(chēng)位置作為焊接的連接縫，這時(shí)若焊接順序合理的話，結(jié)構(gòu)體就只能產(chǎn)生線性變形，而不可能產(chǎn)生彎曲變形。最后，焊接工藝也在某種程度上影響著焊接變形的程度。例如，在焊接電流較大、焊接速度較慢時(shí)，就會(huì)導(dǎo)致更加嚴(yán)重的焊接變形。為此，在鋼結(jié)構(gòu)焊接過(guò)程中，一定要定制科學(xué)合理的焊接工藝措施和方法。

3鋼結(jié)構(gòu)焊接工藝造成的變形防治工作

3.1焊接節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造控制

為進(jìn)一步避免和改善焊接變形的狀況，在進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)焊接節(jié)點(diǎn)構(gòu)造設(shè)計(jì)時(shí)，要注意以下幾個(gè)方面：

a.首先，應(yīng)對(duì)焊縫的數(shù)量及大小進(jìn)行一定的控制。當(dāng)鋼結(jié)構(gòu)在焊接過(guò)程中存在焊縫數(shù)量多、尺寸大的問(wèn)題時(shí)，就會(huì)給焊接變形提供更多的可能。為此，在進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)焊接節(jié)點(diǎn)構(gòu)造設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)盡可能在一定程度上控制焊縫的數(shù)量和大小，進(jìn)而改善焊接變形的狀況；

b.其次，要盡可能選擇適當(dāng)?shù)暮缚p坡口大小及形狀。對(duì)焊縫坡口的大小和形狀進(jìn)行合理科學(xué)的選擇，不僅可以在一定程度上保證鋼結(jié)構(gòu)的承載能力，同時(shí)還可以在某種程度上減少截面積，進(jìn)而對(duì)焊接變形數(shù)量起到一定的控制作用；

c.此外，在鋼結(jié)構(gòu)焊接過(guò)程中，應(yīng)盡可能使焊接節(jié)點(diǎn)的位置處于物體截面的對(duì)稱(chēng)處。而對(duì)于中性軸焊接節(jié)點(diǎn)的選擇，應(yīng)盡可能使焊接節(jié)點(diǎn)靠近中性軸，同時(shí)避免處于或接近高應(yīng)力區(qū)。

d.最后，節(jié)點(diǎn)形式的選擇，應(yīng)盡可能選擇剛性較小一些的節(jié)點(diǎn)形式。同時(shí)，節(jié)點(diǎn)不應(yīng)設(shè)置在多向交叉位置，只有這樣才能避免因焊縫高溫集中和應(yīng)力集中而造成的焊接變形。

3.2鋼結(jié)構(gòu)建筑焊接工藝的改進(jìn)

鋼結(jié)構(gòu)焊接工藝的改進(jìn)對(duì)焊接變形的改善有著至關(guān)重要的作用，其具體操作主要集中于以下幾個(gè)不同的方面：

a.首先是鋼結(jié)構(gòu)的組裝和焊接過(guò)程中所選擇的焊接順序。對(duì)鋼結(jié)構(gòu)的組裝及制作，相關(guān)人員應(yīng)嚴(yán)格依照有關(guān)規(guī)定和要求在標(biāo)準(zhǔn)的層面上進(jìn)行操作。只有這樣，才能在一定程度上確保相應(yīng)的自重壓力承受情況，進(jìn)而更好地滿足于構(gòu)件組裝的要求和標(biāo)準(zhǔn)。在鋼結(jié)構(gòu)焊接過(guò)程中，對(duì)焊接小型構(gòu)件的焊接，可一次性完成，之后再選擇合適的焊接順序進(jìn)行組裝。而對(duì)于一些相對(duì)較大的鋼結(jié)構(gòu)焊接與組裝，應(yīng)首先將小構(gòu)件焊接完成，之后再進(jìn)行相應(yīng)的組裝和焊接工作。為防止部件組裝過(guò)程中產(chǎn)生變形的狀況，零部件型號(hào)的選擇一定要符合相關(guān)的規(guī)定和要求，此外，組裝時(shí)應(yīng)盡可能避免過(guò)度的外力強(qiáng)制性拼接。最后，在構(gòu)件焊接和組裝過(guò)程中，應(yīng)盡可能保持焊接接頭的熱量均勻性和溫度適當(dāng)性，防止因熱量不均造成的焊接變形。

b.其次，要做好相應(yīng)的反變形工作。鋼結(jié)構(gòu)的焊接工藝過(guò)程中，由于冷卻后的收縮原理，焊縫會(huì)發(fā)生一定的收縮反應(yīng)，這也就在一定程度上減少了構(gòu)件原有的尺寸大小。為此，在焊接過(guò)程中人們常常采用反變形的方式來(lái)進(jìn)一步彌補(bǔ)因熱脹冷縮而出現(xiàn)的變形問(wèn)題。反變形方法就是在進(jìn)行焊接工作前期首先人為使構(gòu)件發(fā)生一定的變形，其變形方向與后來(lái)的焊接變形方向相反，變形程度與后來(lái)的變形程度相同。

第6篇

船體焊接工藝設(shè)計(jì)復(fù)雜，影響船體焊接質(zhì)量工藝參數(shù)繁多。目前，大多數(shù)焊接工藝人員只能通過(guò)手工查閱相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，以及查閱企業(yè)歷史資料，結(jié)合自身經(jīng)驗(yàn)完成焊接工藝設(shè)計(jì)，工藝設(shè)計(jì)效率難以提高。另外，由于每個(gè)工藝人員能力、經(jīng)驗(yàn)、工作習(xí)慣、責(zé)任心存在差異，使得焊接工藝規(guī)程標(biāo)準(zhǔn)化程度低，從而影響施焊工作開(kāi)展。為了實(shí)現(xiàn)快速化、智能化焊接工藝設(shè)計(jì)，有必要開(kāi)發(fā)船體工藝焊接知識(shí)庫(kù)及工具包，在船體焊接工藝設(shè)計(jì)中引入知識(shí)管理技術(shù)，將焊接工藝員從繁重的查手冊(cè)、查標(biāo)準(zhǔn)等重復(fù)勞動(dòng)中解放出來(lái)，并且將企業(yè)焊接工藝人員多年來(lái)積累的豐富經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行有效的利用，提高焊接工藝設(shè)計(jì)的效率。

2船體焊接工藝知識(shí)庫(kù)

2．1船體焊接工藝知識(shí)要素分析

在船體生產(chǎn)制造中，焊接工藝必須根據(jù)相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)或規(guī)范進(jìn)行嚴(yán)格的焊接工藝評(píng)定（WPQ），形成焊接工藝評(píng)定報(bào)告（PQR），其后，生成焊接工藝指導(dǎo)書(shū)（WPS），并且依據(jù)WPS制定焊接工藝規(guī)程，以保證產(chǎn)品的焊接質(zhì)量和性能。船體焊接工藝設(shè)計(jì)中主要關(guān)注如下幾個(gè)方面的問(wèn)題：焊接方法的選擇、焊接位置的選擇、坡口形式的設(shè)計(jì)、加工步驟的安排和工藝成本分析等。船體焊接工藝設(shè)計(jì)中許多問(wèn)題的可統(tǒng)計(jì)性差，影響因素多，因素與因素之間的相互聯(lián)系難以明確表達(dá)。因此，解決這類(lèi)問(wèn)題要借助于經(jīng)驗(yàn)知識(shí)，比較適合于選用工藝知識(shí)庫(kù)。

2．2船體焊接工藝知識(shí)庫(kù)組成

船體焊接工藝知識(shí)庫(kù)包含6大類(lèi)庫(kù)：焊接工藝基礎(chǔ)參數(shù)庫(kù)、母材庫(kù)、焊材庫(kù)、焊接規(guī)范參數(shù)庫(kù)、檢驗(yàn)項(xiàng)目庫(kù)、施焊要求庫(kù)。其中：焊接工藝基礎(chǔ)參數(shù)包括：焊接方法庫(kù)、接頭形式庫(kù)、坡口信息庫(kù)、設(shè)備信息庫(kù)，母材庫(kù)包括：種類(lèi)及規(guī)格庫(kù)、力學(xué)性能庫(kù)。

2．3船體焊接工藝知識(shí)庫(kù)信息模型

系統(tǒng)客戶端依據(jù)系統(tǒng)功能，設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)了不同的用戶接口，滿足不同工藝設(shè)計(jì)和管理人員的需求。系統(tǒng)服務(wù)端負(fù)責(zé)工藝數(shù)據(jù)的處理和工藝決策的推理。數(shù)據(jù)庫(kù)服務(wù)器主要為焊接工藝設(shè)計(jì)系統(tǒng)提供信息的存儲(chǔ)、查詢和管理服務(wù)，積累基礎(chǔ)焊接知識(shí)、推理規(guī)則和專(zhuān)家經(jīng)驗(yàn)，是企業(yè)的重要信息資源之一。

3船體焊接工藝過(guò)程智能化應(yīng)用工具包

基于知識(shí)庫(kù)的快速化、智能化，實(shí)現(xiàn)了船體焊接工藝過(guò)程智能化應(yīng)用工具包的系統(tǒng)設(shè)計(jì)。通過(guò)智能化應(yīng)用工具包，根據(jù)焊接工藝設(shè)計(jì)的特點(diǎn)，可以選擇產(chǎn)生式規(guī)則表示方法，作為船舶焊接工藝決策基礎(chǔ)。選擇產(chǎn)生式規(guī)則表示除了符合焊接工藝知識(shí)特點(diǎn)外，還具有易于擴(kuò)展、易于進(jìn)行一致性檢查等實(shí)現(xiàn)方面的優(yōu)勢(shì)。根據(jù)對(duì)焊接工藝決策需求分析，在引入知識(shí)管理技術(shù)對(duì)焊接工藝知識(shí)庫(kù)構(gòu)建的基礎(chǔ)上，焊接工藝設(shè)計(jì)系統(tǒng)可以建立焊接工藝決策過(guò)程。

3．1焊接工藝設(shè)計(jì)集成環(huán)境

作為用戶建立產(chǎn)品結(jié)構(gòu)的應(yīng)用平臺(tái)，是系統(tǒng)應(yīng)用的重要前提，此模塊將用以建立工藝評(píng)定數(shù)據(jù)、文檔的存儲(chǔ)線索，同時(shí)，也作為PDM與焊接工藝規(guī)程設(shè)計(jì)系統(tǒng)進(jìn)行數(shù)據(jù)集成的接口模塊，可以從PDM系統(tǒng)中得到產(chǎn)品數(shù)據(jù)，建立焊接工藝設(shè)計(jì)產(chǎn)品結(jié)構(gòu)。

3．2焊接工藝指導(dǎo)工具

完成焊接工藝指導(dǎo)書(shū)（WPS）的編制、校對(duì)、審核、歸檔、瀏覽、打印等工作。焊接工藝指導(dǎo)為工藝人員提供一個(gè)方便實(shí)用的工藝設(shè)計(jì)環(huán)境和工具，將工藝人員從大量繁瑣的工藝標(biāo)準(zhǔn)的選擇、工藝資源的查找、工藝指導(dǎo)書(shū)的填寫(xiě)和工序圖的繪制等工作中解放出來(lái)，減輕工藝人員的勞動(dòng)強(qiáng)度，促進(jìn)企業(yè)工藝設(shè)計(jì)的自動(dòng)化、標(biāo)準(zhǔn)化和規(guī)范化。

3．3焊接工藝規(guī)劃工具

焊接工藝規(guī)程，又稱(chēng)焊接細(xì)則，是指導(dǎo)焊工操作的詳細(xì)工藝說(shuō)明書(shū)，是以工藝評(píng)定為基礎(chǔ)，以具體產(chǎn)品為服務(wù)對(duì)象的詳盡焊接工藝。每當(dāng)有新產(chǎn)品出現(xiàn)時(shí)，焊接工藝評(píng)定可能會(huì)有可替代的，但多數(shù)焊接工藝規(guī)程要重新編制，因此，企業(yè)內(nèi)部積存了高于工藝評(píng)定1倍甚至幾倍的焊接工藝規(guī)程，造成重復(fù)編制和遺漏等現(xiàn)象時(shí)有發(fā)生。

3．4焊接工藝評(píng)定工具

產(chǎn)品投產(chǎn)之前，必須對(duì)所采用的焊接工藝進(jìn)行焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)，驗(yàn)證合格后，方可用于產(chǎn)品的焊接生產(chǎn)。由于影響焊接性能和質(zhì)量的工藝參數(shù)眾多，每種重要參數(shù)的改變，如預(yù)熱溫度、熱處理溫度、焊接能量超出規(guī)定的范圍，都要進(jìn)行焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)。因此，各船廠積累了大量的焊接工藝評(píng)定規(guī)則。

4結(jié)論

第7篇

壓力容器的制作工藝需要做到很精細(xì)，不能夠出現(xiàn)任何的差錯(cuò)。而其中的焊接工序也是同樣需要很精細(xì)，造成焊接工序出差錯(cuò)的原因就是材料選取的不正確。如果在焊接時(shí)選取的鋼制材料性能較差的時(shí)候，就會(huì)在焊接的接頭上出現(xiàn)一些裂痕，這些裂痕對(duì)于壓力容器是致命的傷害；如果在選取材料時(shí)選取了鋼號(hào)或者是化學(xué)成分不對(duì)的材料，這時(shí)在使用過(guò)程中就會(huì)出現(xiàn)各種腐蝕的現(xiàn)象；而且如果我們選用的鋼制材料的轉(zhuǎn)化溫度高于壓力容器的溫度時(shí)，就會(huì)使壓力容器在制作的過(guò)程中突然斷裂。所以，綜合以上幾點(diǎn)所論述，我們?cè)谶x取壓力容器的制作材料時(shí)，必須要考慮到壓力容器的工作條件、工作壓力、各個(gè)介質(zhì)之間的腐蝕性、鋼制材料的溫度，還要重點(diǎn)注意鋼制材料的力學(xué)性能、物理性能、化學(xué)性能等等一系列的科學(xué)因素。當(dāng)然，在進(jìn)行壓力容器的焊接工序的時(shí)候，還需要技術(shù)方面的硬性要求。在焊接工序的準(zhǔn)備階段，在選取壓力容器容器外圈的時(shí)候，要選用低碳鋼、不銹鋼、低合金鋼，在焊接卷板之前應(yīng)該提前清理干凈依附在板面上，可能對(duì)壓力容器造成損傷的硬物和雜物，同時(shí)還要檢查好焊接時(shí)的焊接接口位置等等一些工序，使之符合焊接所需的一切標(biāo)準(zhǔn)。在壓力容器焊接成型的階段，不能直接將鋼板彎曲，應(yīng)該先有一個(gè)預(yù)彎的過(guò)程，在鋼板卷成一個(gè)圓形的時(shí)候，必須要在機(jī)器上擺放端正，可以采用在機(jī)器和鋼板上做記號(hào)的方式來(lái)確定鋼板是否已經(jīng)擺正，卷軸鋼板的時(shí)候嚴(yán)禁一次就將鋼板卷制完成，要采取循序漸進(jìn)的方式，一次次不間斷的進(jìn)行卷制，而每次卷制的程度不得高于上一次的百分之三十，在焊接時(shí)要選取一個(gè)已經(jīng)焊接合格的樣板來(lái)進(jìn)行比對(duì)，確認(rèn)是否符合一切準(zhǔn)則，在焊接時(shí)，必須嚴(yán)格按照確定好的接口進(jìn)行焊制，并且在焊制的過(guò)程當(dāng)中要及時(shí)的清理在焊接時(shí)產(chǎn)生的雜質(zhì)和脫落的鋼材，以免對(duì)壓力容器造成傷害。在壓力容器焊接成型之后我們就需要對(duì)她進(jìn)行矯正和檢查，矯正就是需要驗(yàn)證壓力容器的制作是否符合科學(xué)界所規(guī)定的一些數(shù)據(jù)，而檢查就需要看，在壓力容器焊接完畢之后，內(nèi)外表面是否光滑、沒(méi)有劃痕、沒(méi)有壓傷、起皺、裂痕、等等的缺陷，與此同時(shí)還要按照技術(shù)條件進(jìn)行檢查各項(xiàng)參數(shù)，確定制作完成的壓力容器符合硬性文件上的各項(xiàng)技術(shù)要求。

2壓力容器的焊后檢查和焊后返修

任何的一種科技制品，在完成之后都需要有事后的檢查和返廠維修，壓力容器也不列外。壓力容器在焊接完畢之后，應(yīng)當(dāng)首先檢查它的焊縫外觀和尺寸是否符合預(yù)定目標(biāo)和目標(biāo)參數(shù)、實(shí)驗(yàn)壓力容器焊接完畢之后的抗熱能力和對(duì)熱的處理、檢查壓力容器是否在焊接的時(shí)候出現(xiàn)裂痕等損傷、檢查壓力容器在制作之后的致密性是否良好，是否有透氣的現(xiàn)象出現(xiàn)。關(guān)于壓力容器在焊接完畢之后的返廠檢查必須要嚴(yán)格做到以下幾點(diǎn)：

（1）焊接的返修次數(shù)不宜超過(guò)兩次；

（2）如果需要對(duì)焊接之后的壓力容器進(jìn)行返廠檢修，必須要提交它要返修的原因并且對(duì)原因作出分析，同時(shí)提出要維修的建議；

（3）在壓力容器回廠返修之前，必須要將其清洗干凈，可以采用表面掃描的方式確定已經(jīng)清洗干凈；

（4）等待補(bǔ)焊的部位一定要開(kāi)闊、平整、以便于進(jìn)行補(bǔ)焊工作的進(jìn)行。

3結(jié)束語(yǔ)